Руководство по определению грузоподъемности металлических пролетных строений железнодорожных мостов - Влияние ослабления элементов коррозией

8. УЧЕТ ВЛИЯНИЯ ДЕФЕКТОВ И ПОВРЕЖДЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ. РАСЧЕТ УСИЛЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

 

ВЛИЯНИЕ ОСЛАБЛЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОРРОЗИЕЙ

8.1. При наличии в пролетном строении значительной коррозии элементов наряду с расчетом сечений, в которых действуют наибольшие усилия, нужно классифицировать также и другие сечения, ослабленные коррозией.

Влияние коррозии металла учитывается введение в расчетные формулы фактических расчетных геометрических характеристик рассчитываемых сечений с учетом ослабления их коррозией. В каждом таком сечении должны определяться соответствующие геометрические характеристики для оставшегося неповрежденного коррозией сечения (в расчетах изгибаемых элементов эти геометрические характеристики определяются в соответствии с указаниями п. 8.6).

При расчете на выносливость элементов, ослабленных коррозией металла, должен учитываться эффективный коэффициент концентрации напряжений, указанный в приложении 10.

 

ВЛИЯНИЕ ИСКРИВЛЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ

8.2. При наличии искривления сжатого элемента со стрелой погнутости f, превышающей 0,0025 l₀ для элементов составного или Н-образного поперечного сечения со сплошным горизонтальным листом и 0,143 для элементов П-образного поперечного сечения (l₀ – свободная длина; - ядровое расстояние сечения), влияние искривления должно учитываться при определении коэффициента продольного изгиба . Коэффициент в этом случае принимается по таблицам приложения 8 в зависимости от гибкости и приведенного относительного эксцентриситета i, который определяется по формуле (2.7).

Если в составном элементе искривление ветви f превышает 0,004 l₀, то в расчетную площадь элемента при расчете вводится только площадь неискривленных ветвей.

Сжатые элементы с местными искривлениями листов или уголков при стреле изгиба, превышающей , рассчитываются без учета этих листов или уголков ( - ядровое расстояние поврежденной части сечения, включая все поврежденные элементы – листы, уголки и т.п., по направлению, противоположному эксцентриситету, см. п. 2.13).

8.3. Составные сжатые элементы с начальными искривлениями, превышающими указанные в п. 8.2, по прочности соединительной решетки рассчитываются в соответствии с указаниями п. 4.9, т.е. как для неискривленного элемента с определением условной расчетной площади соединительной решетки G по формулам:

по сечению решетки

; (8.1)

по прикреплению решетки

; (8.2)

где f – стрела (наибольшая ордината) начального искривления элемента в плоскости соединительной решетки, см; l₀ – свободная длина рассчитываемого элемента главной фермы (см. пп. 4.4 – 4.7); R – расчетное сопротивление металла элемента, МПа (тс/см²), согласно п. 2.1; - Эйлерова сила, кН (тс); E – модуль упругости металла, МПа (тс/см²), согласно п. 2.1; I_бр – момент инерции сечения брутто элемента главной фермы относительно оси, перпендикулярной плоскости соединительной решетки см⁴; остальные обозначения в формулах (8.1) и (8.2) те же, что в формулах (4.14) и (4.15), п. 4.10.

При искривлении сжатой диагонали или распорки соединительной решетки составного элемента влияние искривления должно учитываться при определении коэффициента продольного изгиба этого элемента решетки (п. 4.10, табл. 4.2). Расчетная площадь поперечного сечения элемента решетки находится по формулам п. 4.10 с учетом указаний п. 8.2.