Балки и балочные конструкции (часть 2) - Проверка общей устойчивости прогона
Содержание материала
- Балки и балочные конструкции (часть 2)
- Проверка общей устойчивости прогона
- Проверка жесткости балки
- Расчет и конструирование составной сварной главной балки
- Определение усилий
- Компоновка сечения
- Проверка прочности балки
- Проверка прочности балки по нормальным напряжениям
- Проверка прочности стенки на местные сминающие напряжения
- Изменение сечения балки по длине
- Проверка общей устойчивости балки
- Проверка местной устойчивости элементов балки
- Проверка местной устойчивости стенки в среднем отсеке балки
- Проверка местной устойчивости стенки в месте изменения сечения балки
- Проверка местной устойчивости стенки в первом отсеке
- Проверка местной устойчивости стенки балки при наличии местных напряжений
- Проверка местной устойчивости стенки при наличии местных напряжен
- Проверка жесткости балки
- Конструирование и расчет опорной части главной балки
- Проектирование монтажного стыка главной балки
- Монтажный стык на высокопрочных болтах
- Расчет стыка пояса
- Все страницы
Проверка общей устойчивости прогона. Условие устойчивости
где gc = 0,95 – коэффициент условий работы при проверке общей устойчивости (см. табл. 1.3);
jb – коэффициент устойчивости при изгибе, определяемый по [6, прилож. 7]. Значение jb определяют с учетом влияния возможного развития пластических деформаций при совместном действии косого изгиба и кручения в момент потери устойчивости.
Для определения коэффициента jb предварительно вычисляем коэффициент j1. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии он определяется по формуле
где значение y следует принимать по табл. 3.6 в зависимости от характера нагрузки и параметра α;
h = 22 см – полная высота сечения;
lef – расчетная длина балки, равная расстоянию между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (в примере lef = l = 6 м – при отсутствии связей).
Для балок швеллерного сечения коэффициент jb следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения, при этом значения α необходимо вычислять по формуле
Вычисленные значения j1 необходимо умножить на 0,7. Значения Ix, Iy, и It в формулах следует принимать для швеллера.
Определяем параметр α:
где It для швеллера определяют по формуле
It = (1,12 / 3) (2bf tf3 + hwtw) = (1,12 /3) (2 × 8,2 × 0,953 + 20,1 × 0,543) = 6,43см4.
Для балки без закреплений и равномерно распределенной нагрузки по верхнему поясу при α = 47,83
y = 3,15 + 0,04α – 2,7 × 10–5α2 = 3,15 + 0,04 × 47,83 – 2,7 × 10–5 × 47,832 = 5,0.
Общая устойчивость прогона не обеспечена. Значит необходимо увеличить сечение до нужных размеров, обеспечивающих выполнение условия устойчивости прогона, приняв больший номер швеллера. Проверка показала, что прогон из [24 по устойчивости тоже не проходит.
Принимаем швеллер [27, для которого Wx = 308 см3; Wy = 37,3 см3; Ix = 4160 cм4; Iy = 262 см4; h = 27 см; b f = 9,5 см; tf = 1,05; tw = 0,6 см; hw = h – 2tf = 27 – 2 × 1,05 = 24,9 см; линейная плотность 27,7 кг/м.
Уточняем нагрузки:
qn = 3,51 + 0,277 = 3,97 кН/м;
q = 4,29 + 0,277 × 1,05 = 4,58 кН/м;
qx = q cosα = 4,58 × 0,986 = 4,52 кН/м;
qy = q sinα = 4,58 × 0,165 = 0,76 кН/м.
Изгибающие моменты:
Mx = qxl2/8 = 4,52 × 62 / 8 = 2034 кН×м;
My = qxl2/8 = 0,76 × 62 / 8 = 3,42 кН×м.
Производим проверку устойчивости прогона:
It = (1,12 / 3) (2bf tf3 + hwtw3) = (1,12 / 3) (2 × 9,5 × 1,053 + 24,9× 0,63) = 10,22 см;
α = 1,54(It/Iy) (hef/h)2 = 1,54 (10,22 / 262) (600 / 24,9)2 = 34,88;
при a = 34,88 по табл. 3.6
y = 1,6 + 0,08a = 1,6 + 0,08 ´ 34,88 = 4,39;
Как показал расчет, увеличение номера швеллера мало эффективно. Надежнее устойчивость прогонов можно обеспечить кровельным настилом, жестко закрепленным к прогонам и образующим сплошное полотнище (например, плоский стальной лист, приваренный к прогонам, или профилированный настил, прикрепленный к прогонам самонарезающимися болтами и соединенный между собой заклепками и т.п.). В этом случае прогоны можно рассчитывать только на нагрузку qx.