Руководство по определению грузоподъемности металлических пролетных строений железнодорожных мостов. Приложение 11,12
Содержание материала
ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОВЕРКИ МЕСТНОЙ УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНКИ БАЛКИ
В формуле (3.7) - коэффициент, характеризующий напряжение состояние стенки, определяемый по табл. П.11.1, в зависимости от коэффициента :
где уВ – расстояние от нейтральной оси балки до верхнего волокна, см; уН – расстояние от нейтральной оси балки до нижнего волокна, см.
Нормальное критическое сжимающее напряжение , определяемое по рис.П.11.1, в зависимости от нормального критического сжимающего напряжения , вычисленного в предположении неограниченной упругости, МПа (тс/см2):
где - коэффициент размерности, равный 0,01 при расчете в системе СИ или 1,0 – в СГС; - коэффициент защемления стенки, принимаемый для клепаных изгибаемых балок равным 1,4, а для сварных двутавровых балок – по табл. П.11.2 в зависимости от коэффициента .
Коэффициент
где cу – коэффициент, характеризующий условия работы сжатого пояса балки; определяется по табл. П.11.3; b0 – ширина сжатого пояса балки, см; - толщина сжатого пояса балки, см; h – расчетная высота стенки, см, принимается для сварной балки равной полной высоте стенки, а для клепаной балки – расстоянию между ближайшими к оси балки рисками поясных уголков; - толщина стенки балки, см.
4 |
3 |
2 |
1,5 |
1,0 |
0,5 |
0 |
|
1,40 |
1,30 |
1,20 |
1,15 |
1,10 |
1,05 |
1 |
0,25 и менее |
0,5 |
1 |
2 |
5 |
10 и более |
|
1,21 |
1,33 |
1,46 |
1,55 |
1,60 |
1,65 |
Таблица П.11.3. Коэффициент cу
Условия работы сжатого пояса балки |
су |
На сжатый пояс опираются мостовые брусья |
0,3 |
Свободно лежащие железобетонные плиты |
0,5 |
Сжатый пояс свободен |
0,8 |
В сталежелезобетонном пролетном строении при объединении железобетонной плиты со сжатым поясом закладными частями и высокопрочными болтами |
1,5 |
В сталежелезобетонном пролетном строении при объединении железобетонной плиты со сжатым поясом непрерывным по всей длине пролета швом омоноличивания |
20 |
Геометрические размеры двутавровых балок показаны на рис. П.11.2. Коэффициент mу в формуле (1) принимается по табл. П.11.4 в зависимости от значений и [a – длина стенки балки, равная расстоянию между осями поперечных ребер (рисками уголков) жесткости (см. рис. П.11.2)].
Таблица П.11.4. Коэффициент mу
Mу при a/h |
||||||||||
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,667 |
0,75 |
0,80 |
0,90 |
1,0 |
1,5 |
Более 1,5 |
|
4 |
Минимальное значение mу=95,7 |
|||||||||
Минимальное значение mу=53,8 |
||||||||||
3 |
54,3 |
54,5 |
58,0 |
|||||||
2 |
29,1 |
25,6 |
24,1 |
23,9 |
24,1 |
24,4 |
25,6 |
25,6 |
24,1 |
23,9 |
4/3 |
18,7 |
14,2 |
12,9 |
12,0 |
11,0 |
11,2 |
11,1 |
11,0 |
11,5 |
11,0 |
1 |
15,1 |
11,0 |
9,7 |
9,0 |
8,4 |
8,1 |
7,9 |
7,8 |
8,4 |
7,8 |
4/5 |
13,3 |
9,6 |
8,3 |
7,7 |
7,1 |
6,9 |
6,7 |
6,6 |
7,1 |
6,6 |
2/3 |
10,8 |
8,0 |
7,1 |
6,6 |
6,1 |
6,0 |
5,9 |
5,8 |
6,1 |
5,8 |
0 |
8,41 |
6,25 |
5,14 |
4,75 |
4,36 |
4,20 |
4,04 |
4,0 |
4,34 |
4,0 |
Примечание. Значению соответствует равномерное сжатие; - изгиб симметричного сечения и - внецентренное растяжение и изгиб несимметричного сечения с менее развитым сжатым поясом.
Местное нормальное сжимающее напряжение, определяемое по рис. П.11.1, в зависимости от местного нормального сжимающего напряжения , вычисленного в предложении неограниченной упругости, МПа (тс/см2):
где , - коэффициенты, определяемые по табл.П.11.5.
Коэффициент , приведенный в табл. П.11.5, определяется по формуле (2). Для балок, непрерывно объединенных с железобетонной плитой, а также для клепаных балок (при толщине полок поясных уголков не менее толщины стенки) значение принимается для случая .
При определении в случае, если отношение a/h>2, принимается a/h=2.
Касательное критическое напряжение , определяемое в зависимости от критического напряжения , МПа (тс/см2):
Критическое напряжение определяется по рис. П.11.1 в зависимости от критического напряжения , МПа (тс/см2):
Касательное критическое напряжение вычисляется в предположении неограниченной упругости, МПа (тс/см2):
Таблица П.11.5. Коэффициенты и
a/h |
|||||
0,5 |
1,0 |
4,0 |
|||
2 и более |
1,32 |
1,56 |
2,21 |
2,96 |
11,21 |
1,5 |
1,32 |
1,52 |
1,97 |
2,51 |
8,16 |
1,0 |
1,32 |
1,47 |
1,73 |
1,88 |
6,26 |
0,8 |
1,30 |
1,41 |
1,57 |
1,65 |
5,80 |
0,6 |
1,29 |
1,36 |
1,45 |
1,49 |
5,37 |
0,4 |
1,24 |
1,28 |
1,32 |
1,34 |
4,88 |
где - коэффициент упругого защемления продольных сторон стенки, определяемый по табл. П.12.6 в зависимости от коэффициента и соотношения сторон отсека . Коэффициент учитывается только для сварных балок при . Коэффициент определяется по формуле (2). Для сварных балок, непрерывно объединенных с железобетонной плитой, значения коэффициента принимаются для случая ; - отношение большей стороны отсека к меньшей; b1 – меньшая из сторон отсека (a или h), см.
При значениях , и , превышающих наибольшие напряжения, указанные на рис. П.11.1, допускается увеличивать значения , и на значения, равные соответственно, МПа (тс/см2):
для сварочного, литого железа, а также сталей марок Ст3, М16С, 16Д, ВСт3 и других углеродистых сталей аналогичного класса прочности:
для НЛ2 и 15ХСНД:
для 10ХСНД и 15ХСНД – 40:
0,5 |
2/3 |
1 |
2 |
||
0,5 |
1,00 |
1,08 |
1,21 |
1,26 |
1,30 |
1,0 |
1,00 |
1,08 |
1,25 |
1,35 |
1,42 |
2,0 |
1,00 |
1,08 |
1,28 |
1,43 |
1,52 |
5,0 |
1,00 |
1,09 |
1,29 |
1,50 |
1,60 |
1,00 |
1,09 |
1,30 |
1,55 |
1,68 |
Для клепаных балок разрешается принимать , и .
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ДЛЯ РАСЧЕТА ПРИКРЕПЛЕНИЯ ПРОДОЛЬНЫХ БАЛОК
Коэффициент определяется по графику в зависимости от параметров B3 и D3. Параметр B3 определяется по формуле
где lc – длина подвески или стойки, работающей на местную нагрузку, см; IБ – момент инерции брутто поперечного сечения продольной балки при ее изгибе в вертикальной плоскости, см4; - площадь брутто поперечного сечения подвески (стойки), см2; d – длина панели проезжей части, см.
Длина подвески (стойки) принимается равной расстоянию между центрами прикрепления. В фермах с полигональным очертанием поясов в расчет вводится наибольшее значение lc. В фермах со шпренгельной решеткой длина lc определяется для подвески, являющейся элементом шпренгеля. В двухраскосных фермах, имеющих по одной подвеске на каждом приопорном участке, длина подвески условно уменьшается вдвое.
Если главные фермы не содержат элементов, работающих на местную нагрузку, то принимается .
Параметр D3 определяется по формуле
где - коэффициент размерности, равный 0,01 при расчете в системе СИ или 1,0 – в системе СГС; - характеристика угловой податливости прикрепления продольной балки; E – модуль упругости металла, МПа (тс/см2).
Рис. Коэффициент для расчета прикреплений продольных балок.
Значения берутся из таблицы в зависимости от конструкции прикрепления и высоты опорного сечения продольной балки.
Высота опорного сечения продольной балки определяется без учета «рыбок», а при наличии – без учета высоты столика. Для прикрепления балок, выполненных из сварочного железа, значение принимается с коэффициентом . При наличии верхней и нижней «рыбок», прикрепленных полностью высокопрочными болтами, табличные значения умножаются на коэффициент .
Таблица. Значения для клепаного прикрепления
Высота опорного сечения балки, см. |
|||
Без «рыбок» |
С одной «рыбкой» |
С двумя «рыбками» |
|
50 |
19,25 |
6,41 |
4,20 |
60 |
16,00 |
5,33 |
3,60 |
70 |
13,71 |
4,56 |
2,63 |
80 |
12,00 |
4,00 |
2,01 |
90 |
10,70 |
3,56 |
1,59 |
100 |
9,60 |
3,20 |
1,29 |
110 |
8,72 |
2,90 |
1,06 |
120 |
8,00 |
2,66 |
0,89 |
Примечание. Для промежуточных высот продольной балки значения определяются по интерполяции.